| 类型 | 标题 | 发布人 | 发表时间 |
 | 双冷却管双管板换热器的研发及应用 介绍了双冷却管双管板换热器的研发背景、过程、应用以及强化换热的方法. | hong000nm00 | 2009/9/3 13:21:33 |
| 双冷却管双管板换热器的研发及其应用 本文介绍了双冷却管双管板换热器的研发背景、过程、应用以及强化换热的方法. | hong000nm00 | 2009/9/3 11:47:30 |
| 液氧过冷用热交换器的热力设计 研究了液氧过冷器的换热性能,并对过冷器的结构型式和所需要热交换面积进行了设计计算.过冷器采用液氮作冷却剂,液氧释放的热量由液氮来吸收,从而将液氧过冷到一定温度.主要对列管型换热器进行了设计计算,并用FLUENT流体类软件对设计结果进行模拟,根据模拟结果,考虑采用强化换热措施. | hong000nm00 | 2009/8/28 11:32:40 |
 | U型管换热器的其泄漏分析及解决措施 某氧化塔中有42组U形管换热设备，规格为Φ4400mm×14～18mm×48154mm，管程规格Φ25mm×2.5mm，长度3000mm，管程总数为（48×2）根（2个流程），壳体和换热管材料采用0Cr18Ni10Ti奥氏体不锈钢，管板材料为16Mn锻件。在U形管换热器设备制造过程中，U型管煨弯变扁，管子弯曲部位出现变薄、裂纹情况，管板与U管束胀接不牢固，造成U管束泄漏等质量问题。
| hong000nm00 | 2009/8/24 13:08:42 |
| 螺旋折流板换热器流动与换热特性的试验分析 对螺旋折流板换热器的流动及换热特性进行了试验研究与分析。结果表明,当保持螺旋周期为定值时,在相同流量下和相同壳径下,螺旋折流板换热器的壳侧压降随螺旋角增大而减小,且远低于弓形折流板的管壳式换热器;壳径减小时,压降增加明显。相同Re下,螺旋折流板换热器的壳侧换热系数低于弓形折流板,在螺旋角为40°时达到最大值。相同流量下,螺旋折流板管壳式换热器单位压降和单位泵功下的换热系数均高于弓形折流板管壳式换热器。 | hong000nm00 | 2009/8/11 14:13:53 |
| 板翅式换热器封头结构的物流分配特性 数值研究了传统型封头结构对板翅式换热器内部物流分配的影响。数值计算结果表明,换热器内部存在严重的物流分配不均匀性,当平均雷诺数为1 000时,最大不均匀度达0.56。在对物流分配不均匀性分析的基础上,首次提出了曲面孔板封头结构,并对改进型封头结构进行了数值计算。计算结果表明,改进的封头结构可以有效地改善换热器内部的物流分配,并且比平面孔板封头结构更加有效,绝对不均匀度已从3.47减小到0.32。 | hong000nm00 | 2009/8/11 14:11:52 |
| 温度及流速对板式换热器内城镇二级出水结垢特性的影响 为了解城镇二级出水热能回用中结垢的影响因素,该文以板式换热器内二级出水为研究对象,在热泵工况下对污垢热阻及流动压降进行了现场全周期监测,并着重考查了温度和板间流速对污垢初始形成过程的影响。实验结果表明:污垢形成过程存在起始期、生长期和渐进期,起始期长度为3.5~8 d;温度对于混合污垢形成的影响呈单调性, | hong000nm00 | 2009/8/11 14:09:31 |
| 换热器结垢与清洗 文章简述了换热器结垢的原因和类型,其中结垢原因主要有流体速度、流体性质、传热壁面的温度以及换热设备的参数等;污垢的基本类型有析晶污垢、微粒型污垢、化学反应污垢、腐蚀型污垢、生物型污垢以及凝固污垢等;分析了常用的除垢方法有机械清洗、物理清洗、化学清洗。 | hong000nm00 | 2009/8/11 14:07:31 |
| 人字形波纹板式换热器性能数值模拟的研究 基于简化模型的计算结果难以准确描述换热器内完整的流体流动和换热特性。为此,本文建立与人字形波纹板片完全相同的,含分配区和传热区冷热双流道换热的计算模型,用计算流体力学软件Fluent 6.3,数值模拟4组不同名义速度下流体的流动和换热情况。 | hong000nm00 | 2009/8/11 14:02:26 |
| 微通道换热器及其应用实例 本文综述了微通道换热器的压力损失和传热系数的确定,以及在中央空调单元式机组中替代铜管铝箔风冷冷凝器所做的试验,结果表明,在换热量相接近的情况下,冷凝器迎风面积由1.22m2减小到0.352m2,材料质量由铜材10kg和铝材3.5kg减小到铜材0kg,铝材2.7kg。 | hong000nm00 | 2009/8/11 13:58:37 |
| 循环流化床锅炉紧凑式分流回灰换热器冷态试验研究 外置换热器是循环流化床(CFB)锅炉大型化的关键技术.为发展具有自主知识产权的大型CFB锅炉技术,针对国产200 MW CFB锅炉及大型化的需要,开发了一种新型外置换热器—紧凑式分流回灰换热器(CHE)专利技术.该紧凑式分流回灰换热器采用气动方式控制循环灰的分流量,同时兼有循环灰的冷却和回送功能,且为整体化结构.在1台4.4m高的循环流化床冷态试验台上,对紧凑式分流回灰换热器的分流特性 | hong000nm00 | 2009/8/11 13:55:48 |
| 地源热泵竖直地埋管换热器的热平衡问题及解决方案 介绍了地埋管地源热泵使用地区的地域差异和由此导致的土壤吸、放热不平衡。重点讲述了解决这种热失衡的两种方案,即太阳能辅助加热和冷却塔辅助冷却。这两种混合式地源热泵系统可以分别有效地解决北方地区和南方地区竖直地埋管换热器取、放热不平衡的问题,使地源热泵系统同样可以在冷热负荷差别较大的地区得到高效率运行。 | hong000nm00 | 2009/8/11 13:54:01 |
| 污水换热器传热性能测试分析 以北京某宾馆污水源热泵系统中的污水换热器为研究对象,连续测试了污水、中间水以及热水流量、温度随时间的变化。根据测试数据计算得到了污水换热器换热效率的衰减情况,并拟合得到了传热系数的衰减公式,测试分析结果可为污水源热泵供热系统中的污水换热器设计和选型提供参考。 | hong000nm00 | 2009/8/11 13:52:24 |
| 制冷机组换热器的腐蚀与防护 腐蚀可直接影响制冷机组换热器的使用寿命,甚至影响整个制冷系统的安全运行。本文分析了制冷机组换热器腐蚀现象的机理,介绍了制冷机组换热器的腐蚀检查方法,并提出了几种防护措施。 | hong000nm00 | 2009/8/11 13:50:39 |
| 地层热物性及土壤换热器能力测试方法 <正>主要内容■地层热物性测试的重要性■国内外测试仪器的现状■测试过程需要注意的问题■数据处理及计算地层热物性测试的重要性对于大型的地源热泵系统,获得地层的热传导系数,地埋管换热性能参数和选择适宜的循环液与地层的温差是系统设计的基础数据,是系统设计的关键。 | hong000nm00 | 2009/8/11 13:45:16 |
| 国内首次土壤热物性测试及土壤换热器系统研讨会在京召开 <正>由《地源热泵导刊》编辑部主办的国内首次土壤热物性测试及土壤换热器系统研讨会于1月9日在北京华清温泉宾馆召开,来自业界代表共计70余人参加了讨论。 | hong000nm00 | 2009/8/11 13:35:25 |
| 翅片管式换热器制冷剂流路对换热特性影响的实验研究(下) <正>(续接本刊2008年第23期62页)3判断翅片管式换热器分路优劣的标准在实际应用过程中,我们可以发现:由于一些使用条件的限制,我们很难找出哪个换热器的分路情况是完全满足以上设 | hong000nm00 | 2009/8/11 13:32:59 |
| 平行流换热器换热性能影响因素的分析 本文通过传热因子j和摩擦因子f的经验关联式对平行流换热器换热性能的影响因素进行了理论分析研究。影响换热器换热性能的因素主要有:迎面风速、齿片间距、齿片高度、百叶窗角度、百叶窗间距、扁管微通道形状和扁管微通道孔数等。结果发现:增大迎面风速、减小齿片间距和齿片高度都可以明显地提高换热器的换热性能。 | hong000nm00 | 2009/8/11 13:31:33 |
| 全热换热器计算方法研究 分析了空调用全热换热器中流体的传热传质过程,给出了综合换热系数的计算式,介绍了全热换热器的设计计算方法和性能评价参数,通过实验验证了该方法的可靠性。 | hong000nm00 | 2009/8/11 13:27:31 |
| 不同排列方式下三角翼波纹翅片管换热器的换热性能比较 应用三维数值模拟的方法对加装三角翼涡发生器的波纹翅片管换热器的流动换热特性进行了研究.3排换热圆管按顺排和叉排2种方式排列.结果表明:三角翼产生的纵向涡包括1个主涡和1个角涡.顺排布置时,纵向涡不但改善了尾迹区的换热,同时还大大强化了三角翼下游管排壁面的换热;叉排布置时,纵向涡在遇到后一个波谷时很快被抑制,换热的强化主要作用于尾迹区.ReDc=3000时 | hong000nm00 | 2009/8/11 13:23:06 |
| 套管式热管换热器的原理和应用 | hong000nm00 | 2009/8/11 13:21:12 |
| 预应力换热器性能的数值分析与实验研究 通过对某折流杆预应力换热器模型样机的传热工艺数值计算和进一步的结构数值计算,结合模型样机的预变形实施、控制以及实验检测技术研究,实现了一种预应力换热器设计、制造及其专利技术实施。在对折流杆换热器中变形相互约束的构件之间所产生的温差应力进行数值分析的基础上,研究了预变形量对有效缓解和协调固定管板换热器在运行中各构件(管板、壳体、管束)之间的变形约束所产生的作用。 | hong000nm00 | 2009/8/11 13:19:35 |
| 列管式石墨换热器使用不同管板材质的探讨 | hong000nm00 | 2009/8/11 13:14:45 |
| U形管换热器管板隔板槽面积计算 常用U形管换热器多为双管程或四管程,GB 151—1999《管壳式换热器》中给出了U形管换热器双管程管子正三角形排列和正方形排列隔板槽面积的计算公式。补充了双管程管子的另外两种排列方式以及四管程管子不同排列方式下隔板槽面积的计算公式。 | hong000nm00 | 2009/8/11 13:11:39 |
| 换热器系统的能质传递有效度 基于热力学能质传递理论定义并导出了换热器系统的能质传递有效度计算公式,系统地讨论了传热单元数、冷热流体热容量流率比以及单台换热器的流型对换热器系统能质传递有效度的影响,比较了换热器系统的能质传递有效度与换热器系统的传热有效度。结果表明,对于由多台结构和流型相同的换热器串-并联组合而成的换热系统,当其中的每台换热器为逆流布置时其热力学性能最佳;在相同的情况下 | hong000nm00 | 2009/8/11 13:09:50 |
| 锆换热器管子-管板强度胀接头的试验研究 通过拉脱试验和密封性能试验研究了工作温度和胀管率等因素对锆换热器管子-管板接头连接强度和密封性能的影响。试验结果表明,①在其它参数不变的情况下,采用橡胶柔性胀接的Zr/16MnR和Zr/316L管子-管板接头的拉脱强度随着工作温度(20~300℃)的增加而呈直线下降。②锆管胀接接头的拉脱强度随着温度的增加而下降的速度比钛管胀接接头要快,即锆管胀接接头拉脱强度受温度的影响更为明显。③ | hong000nm00 | 2009/8/11 13:08:09 |
| 论板式换热器的反冲洗排污 结合广州某供冷工程中板式换热器反冲洗排污的工程实例,介绍了末端板式换热器及空调主机房板式换热器的不同反冲洗方法,工程实践表明,利用这些方法对板式换热器进行反冲洗排污,能有效解决积垢问题,达到良好的效果。 | hong000nm00 | 2009/8/11 13:06:01 |
| 提高管壳式换热器传热性能的途径 本文介绍管壳式换热器管程及壳程中无相变及有相变传热强化的基本概念及实用技术, 并提出在我国化工类工业中推广应用这些强化传热技术的建议。 | shaoys | 2009/6/1 10:20:17 |
| 热交换器概述 本文仅对“GB151-1999《管壳式换热器》标准释义”及“压力容器设计-工程师培训教材”中有关管壳式换热器的补充说明，同时对一些其他型式的换热器作了简要介绍，文中有些分析意见属个人见解。 | shaoys | 2009/6/1 10:19:09 |
| 管壳式污水换热器结垢厚度对流动换热的影响 当城市原生污水作为冷热源时,换热器软垢对流动换热的影响不容忽视。本文运用热力学能耗分析法,分析了管壳式污水换热器中软垢的厚度对换热强度、流动压降及其有效能损失的影响。通过工程实例,指出了中等流速对系统节能和经济性都有利,而当流速较低时需进行及时除垢。 | shaoys | 2009/6/1 10:16:43 |
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