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运转中的中压带液透平膨胀机装置本文对国产CL-503中压带液透平膨胀机制冷回收轻烃装置的运行情况作了总结。介绍了膨胀机概况、工艺流程、主要运转参数、运转中出现的主要问题及解决措施,并提出了正常操作的要点和进一步提高膨胀机经济效益的意见。	2012/9/7
涡轮膨胀机轻烃回收工艺及其控制方法涡轮膨胀机在天然气加工中的应用,给气体工业的发展带来了根本性的变化。它使得以回收C3以上重组分为主要目标的传统工艺转向乙烷回收时代。从而极大地提高了轻烃回收的经济价值,回收了大量宝贵的工业原料。本文将对国外常用的膨胀机工艺及控制方法进行简要评述。	2012/9/7
空分塔配氩塔时中压透平膨胀机的使用介绍带氩塔的150米3/时空分设备,用中压透平膨胀机取代活塞式膨胀机后,设备运转平稳、能耗减少、氩气产量增加。半年回收全部投资。	2012/9/7
氢透平膨胀机的开发以空分装置为代表的深冷分离法,也正被应用于含氢混合气的分离。供给这种混合气分离装置冷量的透平膨胀机,由于使用氢气,为了确保安全以及防止空气和油的侵入而污染过程气体,采取一定的措施是必要的。本文将空分装置用透平膨胀机的空气制动方式改造为油制动方式,用和过程气体成份相同的气体进行油封,并对轴承润滑油压力、密封气压力。	2012/9/7
PLK-8.33×2/20-6型透平膨胀机的操作介绍了150m3/h制氧机启动过程中压透平膨胀机的操作:启动初期机前压力要控制好,启动初期高压压力用节-1阀控制较好,T2温度控制稍低一些在-160~-165℃,双机并联运转尽量长一些,调纯阶段操作要稳。并介绍了“150”正常运行时透平喷嘴因二氧化碳残量过多发生堵塞时的操作方法。最后介绍了膨胀机在装配间装配调试合格后不再解体,现场整机安装的经验。	2012/9/7
空气轴承中压透平膨胀机运行小结介绍了150米~3/时制氧机改配PLK-8.33×2/20-6型空气轴承透平膨胀机后,较原配活塞式膨胀机,年节电10~14万度,年节油400公斤,提高了安全运行水平,检修维护工作量小;并列述了必须注意的几个问题。	2012/9/6
膨胀机装置中利用甲醇控制水化作用(英文) 本文为利用甲醇控制天然气水化作用的透平膨胀机装置提供了设计资料。内容主要包括:水化物的一般特性;利用甲醇或乙二醇降低水化作用,以及通过图表和克劳休斯—克莱普朗(Clausius-Clapeyron)近似公式表达水化点降与冰点降之间的关系;运用哈默施密特(Hammerschmidt)公式,预测一般天然气与防冻剂的稀水溶液接触时,水化点降的半经验公式;用于浓甲醇的哈默施密特修正公式	2012/9/6
6000米~3/时空分设备透平膨胀机改电机制动本文介绍了6000米3/时空分设备透平膨胀机由风机制动改为电机制动(装JK-150型异步发电机),计算一年约可回收80~100万度电。并简述了透平膨胀机异步发电的原理。	2012/9/6
苏联小流量透平膨胀机技术参数据苏刊《化工与石油机械》1982年第 8期报道,莫斯科鲍曼工学院试制了一些低压、中压和高压的小流量透平膨胀机,并进行了研究,目的在于扩大其应用范围。下面列出单级透平膨胀机(高压机组亦有双级的)的主要参数	2012/9/6
利用膨胀机回收弛放气的动能和冷量本文介绍了利用膨胀机回收合成氨装置中弛放气的能量、冷量的计算方法及不同规模、压力的计算结果和经济效益;并对膨胀机的性能、用途和选用原则也作了简要介绍。	2012/9/6
低温透平膨胀机切向供气轴承的研究本文叙述了150Nm~3/h制氧机中压低温透平膨胀机的切向小孔供气轴承的初步分析及试验结果.根据切向供气轴承径向间隙中的气体流动模型,以轴承耗气量计算了轴承径向间隙中的气体周向流动速度.试验研究了径向间隙、供气方向、供气压力等因素对失稳转迷(自激涡动起始速度)的影响.得出了切向供气轴承的最佳径向间隙,其数值要大于研制样机径向供气轴承的最佳径向间隙.	2012/9/6
50/200-6型氮气活塞式膨胀机试车与改进本文介绍了50/200-6型氮气活塞式膨胀机的技术特性、结构特点和试车出现的问题以及改进措施。该膨胀机是根据工业氢液化装置的设计要求而制造的,它应用于氮预冷系统以制取冷量。运转表明,设计是合理的,试制是成功的。	2012/9/5
径轴流式透平膨胀机的最佳参数选择和气动计算本文介绍了用透平机的比转速Ns和比直径Ds作为相似参数进行径轴流式透平膨胀机的最佳参数选择和气动计算的一种设计方法及其有关问题。文中还介绍了比转速、比直径的基本概念和透平膨胀机流程部分的气动设计,并引进了国外一些新的科研成果。通过参数选择和气动计算的实例比较,说明此方法比传统的设计方法能更简便地获得透平的最佳参数匹配,因而可得到较高的透平效率。	2012/9/5
催化裂化烟气膨胀机的可靠操作催化裂化装置使用的高温烟气膨胀机的经济性,是由于它能十分可靠地操作。达到高度可靠性的主要原因不仅在于有好的工程管理、高的膨胀机和催化剂分离器的制造质量,而且装置规模、机组布置、控制、监测手段及操作方法也是十分重要的原因,并且对良好的操作和及时回收投资也是十分重要的。最佳可靠性自第一套催化裂化烟气膨胀机组设置以来,催化裂化工艺已发生了很大的变化	2012/9/5
用柔性石墨填料解决膨胀机阀杆密封漏气我厂空分设备用1LP－16．6/50－6型活塞式膨胀机四个进、出口阀杆,原用石蜡绳填料密封,由于阀杆磨擦发热,使密封漏握,通常一星期左右要更换一次,这样跑损冷量,影响生产。为此,我们在1980年11月改用我国近几年出现的优良密封材料──柔性石墨(也叫膨胀石墨,国内最早为上海材料研究所研制,我们用的为我厂设备研究所生产)。	2012/9/5
氦透平膨胀机的轴承静压气体轴承在低于100K时的应用本文介绍了日本丰田公司研制氦透平膨胀机的情况,它采用电机制动,其静压氦气轴承在液氮温度下运转。在概述了透平膨胀机的设计后,着重叙述了低温下静压气体轴承的设计和运转特性。并己应用于250升/时氦液化器和超导磁体冷却。	2012/9/5
24万转/分高速微型透平膨胀机气体轴承鉴定根据(76)一机院字418号和(76)浙研字28号文编写的76-77科研和中间试验项目,为设计20~30升/时氦液化设备的气体轴承透平膨胀机而开展的24万转/分高速微型透平膨胀机气体轴承“热试”试验,于1979年11月在杭州制氧机研究所的气体轴承空气试验台位上顺利完成,1980年12月22~25日在研究所内进行了鉴定。	2012/9/5
空公术语及活塞式膨胀机技术条件部标准审查会报道根据一机部下达的1980年标准化工作计划及一机部通用机械技术设计成套公司[80] 通技综字第149号通知,于1981年1月6日至11日,在杭州召开了《空分设备名词术语及文字符号》和《往复活塞式膨胀机技术条件》部标准审查会。参加会议的有20个单位50名代表(空分术语的有33人,膨胀机的有17人)。	2012/9/4
55-210型活塞式膨胀机的两项改进 1978年我厂在大修中,采用《深冷技术》上介绍的有关膨胀机改进方案,改制了55—210型膨胀机的进、排气阀杆。改制后在运行过程中,发现进、排气杆均有漏气现象。吉林地区的几家制氧站,也有类似的情况出现,甚至有的单位仍沿用旧的牛皮碗。使这一改进方案不能很好实施。	2012/9/4
防止透平膨胀机超速随着化肥生产的发展,氧气用量越来越大。我厂于一九七五年安装建成一套KFS—21000型制氧设备,并于当年底胜利投产。其中,为防止透平膨胀机超速(>26000转/分),设计方案是在膨胀机进口采用低温气动薄膜调节阀、三通电磁阀、气动遥控装置等组成的紧急切断系统,但在试车中紧急切。	2012/9/4
单阀活塞膨胀机热力计算在单阀活塞膨胀机理论循环热力分析的基础上,本文提出了工程应用上的单阀膨胀机热力计算关系式及其动力计算所需工作示功图的作图法,并附有例题。	2012/9/4
透平膨胀机气体静压轴承动态稳定性分析和计算近来,在小型气体分离及液化装置的透平膨胀机上,采用气体静压轴承的越来越多。这是一种用外部供给一定压力的空气或其他气体的气膜支承转子的滑动轴承。由于气体粘度小,故其工作时摩擦小、发热少,轴承基本不磨损,工作转数高。适于在高温或低温下使用。在低温气体分离及液化装置中,因轴承气体和膨胀机工质可用同一种气体,还可避免产品的污染。	2012/9/4
带交流发电机的氦透平膨胀机从1966年以来,日本东京电气技术研究所研究了磁流体发电机,这是国家研究与开发规划的一部分。要使这种发电机的超导磁体运行,必须研制大型制冷装置。我们研制了用于大型氦制冷装置的、以交流发电机作为制动的透平膨胀机。业已表明,这种透平膨胀机能够成功地付诸实用。	2012/9/4
中压透平膨胀机冷试初步成功由西安交通大学设计,我厂试制的气体轴承PLK－8．33×2/40－6型中压透平膨胀机,最近在我厂试车车间冷试运转,取得初步成功。	2012/9/3
在工作轮上加工微凸体提高透平膨胀机效率由于邻近轮叶间的压差,工质作横向流动,透平膨胀机工作轮叶槽内产生二次损失。这些流动呈涡流状(见图1)旋转。涡流损失的大小可与边界层摩擦损失相提并论。二次损失可用增加工作叶片来减少,在设计足够大的透平时可考虑这一点,其中包括透平膨胀机和透平压缩机。	2012/9/3