PLPK-8.33/41-5.5型透平膨胀机通过委级技术鉴定

11-800型空分设备采用分子筛净化空气

本文介绍了小型高压空分设备采用分子筛吸附净化空气工艺流程、吸附器筒体、加热炉的设计以及实际使用情况,可供高压空分设备改用分子筛净化空气参考。

11-800型空分设备控制机构的作用和操作方法

前言11-800型空分设备是一套液氧、液氮设备。它采用高压冷冻循环原理,将空气变成液体,然后根据氧、氮的沸点不同,经空分塔的二级精馏,最后根据不同操作,分别获得液氧、液氮和气氧。为了帮助初学的同志操作好这套设备,这里介绍一下各控制机构的作用及操作方法,供参考。

我国全封闭活塞式制冷压缩机系列JB2941-81介绍

全封闭活塞式制冷压缩机(以下简称全封闭压缩机)是在开启式和半封闭式压缩机的基础上发展起来的一个新机种。其结构是压缩机和电动机由一根主轴直联,封闭在一个四周焊接起来的密封金属壳体内。图1为国产全封闭压缩机系列F4Q型压缩机剖面图。全封闭压缩机与开启式和半封闭式压缩机

替代SF<,6>的低温室效应镁合金熔炼保护气氛研究

镁合金具有密度小，比强度和比刚度高、阻尼性能好以及电磁屏蔽等优点，近年来成为汽车和电子行业的重要轻质材料。镁合金在熔炼过程中容易发生剧烈的氧化燃烧，在工业生产中通常采用六氟化硫气体保护的方法进行熔炼。但是，六氟化硫的温室效应太大，且价格高，迫使人们去寻找它的替代品。 本论文根据目前的研究现状进行了大量调查研究，选择了低温室效应的二氟甲烷和1，1-二氟乙烷作为六氟化硫替代气体，进行对镁及镁合金熔炼的保护的系统研究，取得了第一手资料。

钛硅分子筛催化1-丁烯环氧化研究

自1983年Taramasso等[1]报导TS1的合成以来,钛硅分子筛的合成及应用一直是分子筛催化领域的热点[2～4]。经典TS1合成方法采用四丙基氢氧化铵(TPAOH)为模板剂,合成成本较高、条件苛刻,限制了其应用。

La<,0.9>Sr<,0.1>Ga<,1-x>Mn<,x>O<,3-δ>甘氨酸法制备及其电化学性能

用甘氨酸-硝酸盐法合成锶和锰掺杂的镓酸镧超细粉体.XRD分析表明,该粉体在1000℃焙烧4h转变成钙钛矿结构.粉体压片在1500℃烧结,相对密度用Archimedes法测量.经XRD、SEM分析,显示锶和锰掺杂的镓酸镧在还原气氛下具有较高的稳定性.采用交流阻抗谱法测量致密烧结体分别在氢气和空气气氛下的电导率,结果表明,电导率随着锰含量的增加而增加,在氢气气氛中的电导率低于空气气氛中的电导率,表明该材料是p型导电.分别以La<,0.9>Sr<,0.1>Ga<,1-x>MnO<,3-δ>(LSGMn)和La<,0.6>Sr<,0.4>Co<,0.2>Fe<,0.8>O<,3-δ>(LSCF-642

纳米尺寸Ce<,1-X>Cu<,X>O<,Y>固溶体的表征和甲醇自热制氢反应的研究

采用溶胶-凝胶法制备了Ce<,1-X>Cu<,X>O<,Y>固溶体催化剂,通过XRD,BET,TEM等表征研究了该类催化剂的结构特征,并采用H<,2>-TPR技术考察了其氧化还原行为.结果表明固溶体的生成使该类催化剂活化和转移氧的能力大大提高.该类催化剂在甲醇自热制氢反应中表现了较高的催化活性.

载体对Ni/Ce<,x>Zr<,1-x>O<,2>催化丙烷部分氧化制氢的影响

本文利用水解法制备了不同铈、锆含量的载体,浸渍法制备催化剂.用固定床微反装置评价了四种不同15﹪Ni/Ce<,x>Zr<,1-x>O<,2>催化剂上丙烷部分氧化制氢的活性.实验中丙烷在300℃开始反应,催化剂的载体效应主要体现在300~450℃,在评价结果中550℃、O<,2>/C<,3>H<,8>=2.0最适于丙烷部分氧化制氢,同时催化剂15﹪Ni/Ce<,0.25>Zr<,0.75>O<,2>上丙烷部分氧化制氢的活性最高.在实验中用程序升温还原和X射线衍射技术对催化剂进行表征.

Ni/Ce<,1-x>Zr<,x>O<,2>催化甲烷部分氧化的研究

通过共沉淀方法制备了一系列用于甲烷部分氧化制氢气的Ni/Ce<,1-x>Zr<,x>O<,2>催化剂.采用BET比表面积测定、XRD、H<,2>-TPR和CO化学吸附等方法研究比较了不同Ce/Zr比催化剂的结构和性质.

Ce含量对Ni/Ce<,1-x>Zr<,x>O<,2>/SiO<,2>催化剂甲烷裂解制氢催化性能的影响

采用分步浸渍法制备了不同Ni和Ce<,1-x>Zr<,x>O<,2>(x=0.1~0.9)含量的Ni/Ce<,1-x>Zr<,x>O<,2>/SiO<,2>催化剂,考察了催化剂中Ce和Zr的摩尔比与甲烷裂解制氢反应性能的关系,并对不同Ce、Zr摩尔比的催化剂进行了XRD和SEM表征.

Pd/CexZr1-xO2催化剂上水煤气变换反应的研究

水煤气变换反应(WGS)是合成氨和制氢工业中的一个重要步骤.近年来,由于燃料电池技术的快速发展,WGS反应不仅能有效促进CO的消除,而且可以同时提高H2的含量.而传统的Cu/ZnO/Al2O3变换催化剂由于还原条件苛刻、使用温度范围窄和容易在暴露空气中后自燃等缺点无法应用于燃料电池制氢过程,因此开发新型水煤气变换催化剂用于移动制氢得到了人们极大的关注[1,2].近年来,CeO2负载的贵金属催化剂成为WGS反应的研究热点.CexZr1-xO2复合氧化物可以形成固溶体,具有比单纯CeO2更好的储氢能力和热稳定性,可以促进负载贵金属的催化活性[3].本文研究了Pd/CexZr1-xO2催化剂的晶体结

Zn(1-x)Ag2xS半导体材料的水热合成及其可见光催化分解水研究

我国的太阳能资源极其丰富,每年陆地接收的太阳辐射能相当于2.4×104亿吨煤,尤其是我国西部的太阳总辐射量和日照时数都相当高,如何将取之不尽,用之不竭的太阳能高效低成本地转化为可以直接利用的化学能是人类的共同期盼.因此在我国研制高效、低成本的太阳能制氢技术对于改善边远地区能源结构,保护我国的生态环境,推动经济及社会的可持续发展都具有重大而深远的战略意义.

压汞法和气体吸附法测定固体材料孔径分布和孔隙度-3:气体吸附法分析微孔(ISO 15901-3 2007)评述

本标准所述方法基于在恒定低温下测量气体的吸附和脱附曲线，并对等温线的最开始部分进行计算。所使用的气体是那些在固体表面形成物理吸附的气体，尤其是在77.4 K时的氮气、77.4K或87.3K时的氢气、或195K和273.15K时的二氧化碳。由于气体分子尺寸各异，可达孔也各不相同，因此基于不同测量温度可以得出不同结果。在微孔中孔壁间的相互作用势能相互重叠，微孔内的物理吸附比在大一些的孔内或外表面的物理吸附要强。因此，在相对压力(<0.01)很低的时候发生微孔充填。微孔样品的等温线初始段呈明显大而陡增状，然后弯曲成平台。由微孔体积和微孔分布对微孔进行表征。因为其孔径接近于分子直径，所以选择吸附质气体

S-1-(4-乙氧基苄基)-3-氮杂戊烷-1,5二胺的合成

以N-叔丁氧羰基-L-酪氨酸甲酯为原料，经乙基化反应，再与无水乙二胺进行酯交换反应，然后用三氟乙酸脱除氨基保护基。最后用氢化铝锂还原酰胺基制得标题化合物。此方法避免了高压、氢气、乙硼烷等对设备、安全性要求高的条件，反应温和可控，反应时间短，操作方便，安全性高，得率高。

复合材料CdS/AI/HMS的制备及可见光催化降解污染物制氢活性研究

本工作以价格低廉的偏铝酸钠(NaA102)为铝源，正硅酸四乙酯为硅源，十二胺(DDA)为模板剂一步法直接合成A1-HMS分子筛。通过离子交换法及沉淀法将CdS复合进入A1-HMS分子筛的孔道或表面，形成一种新型纳米半导体一分子筛复合无机材料;对CdS/A1-HMS复合催化剂进行Pt和Ru负载，合成了贵金属负载的Pt/CdS/A1-HMS、Ru/CdS/A1-HMS两类催化剂。通过XRF、N2吸附-脱附、XRD、TEM、IR和UV-Vis手段对该类分子筛催化剂系统地进行了表征。XRD结果表明孔道修饰后的催化剂保持了原有的A1-HMS分子筛类六方或蚯蚓状的孔道结构。N2吸附-脱附结果表明，当纳米C

(Fe1-xCox)86Hf7B6Cu1非晶合金的形成与稳定性研究

元素铁、钴、铪、铜(纯度为99.99％)及工业硼铁经充分混合,以真空感应炉炼制母合金(Fe1-xCox)86Hf7B6 Cu1(x=0.3、0.5、0.55);用单辊急冷法(辊面线速度约为42m/s,喷铸压差0.05MPa,氢气保护)制备宽约2mm、厚30μm的非晶态薄带,即Fe60 Co26 Hf7B6Cu1、Fe43Co43 Hf7B6 Cu1和Fe39Co47Hf7 B6Cu1 3种非晶态合金;不同加热速率下的DTA分析及相同磁脉冲处理条件下的晶化情况研究表明,这3种非晶态合金的结构稳定性高低依次为Fe43 Co43Hf7 B6 Cu1＞Fe60Co26Hf7B6Cu1＞Fe39Co47

纳米CexFe1-xO2固溶体的模板法制备及其乙醇水蒸气重整催化性能

以超高比表面炭材料为模板,硝酸盐为氧化物前体,通过改进的模板路线制备了具有较高比表面积的纳米CexFe1-xO2固溶体. 采用X射线衍射、拉曼光谱、物理吸附和透射电镜对制备的样品进行了表征. 结果表明, α-Fe2O3, CexFe1-xO2固溶体和CeO2的粒子尺寸为5～15 nm, CeO2中部分Ce4+离子被Fe3+离子取代,从而形成了CexFe1-xO2固溶体. 乙醇水蒸气重整反应结果显示, CexFe1-xO2固溶体比相应的α-Fe2O3和CeO2具有更高的催化活性和对氢气的选择性.

纳米尺寸Ce1-XCuXOY固溶体的表征和甲醇自热制氢反应的研究

采用溶胶-凝胶法制备了Ce1-XCuXOY 固溶体催化剂,通过XRD, BET, TEM等表征研究了该类催化剂的结构特征,并采用H2-TPR技术考察了其氧化还原行为. 结果表明固溶体的生成使该类催化剂活化和转移氧的能力大大提高. 该类催化剂在甲醇自热制氢反应中表现了较高的催化活性.

1-己烯热裂解基元反应选择性分析

1-己烯在873～973 K温度区间热裂解转化反应经历自由基链式反应机理, 主要产物包括C1～C3烷烃、 C2～C4烯烃、丁二烯、环戊烷、 环戊烯、焦炭和氢气. 各种产物的生成涉及不同的基元反应途径, 并具有不同的基元反应或然率(Reaction path probability, RPP). 提高反应温度有利于反应物分子的热均裂(链引发)和焦炭生成反应. 随着反应温度从873 K提高到973 K, 标志链式反应特征的动力学链长(KCL)从5.86缩短为5.19.

负载钛催化1-己烯聚合

研究了负载钛催化1-己烯(He)聚合的规律,考察了聚合条件对转化率和聚合物性能的影响.结果表明:以MgCl2为载体的负载钛高效催化剂体系催化合成的聚1-己烯(PHe)为高相对分子质量、无定型、透明的弹性体;较适宜的合成条件是Ti/He(摩尔比)为(3～5)×10-5,Al/Ti(摩尔比)为250～300,温度为30 ℃;氢气压力是调节相对分子质量的有效手段,随着氢气压力的不断增加,聚合物的相对分子质量急剧下降.

聚合条件对合成聚1-丁烯热塑性弹性体的影响

以1-丁烯(Bt)为原料,负载钛(简称 Ti)-三异丁基铝(简称Al)为催化体系,用本体聚合法合成了聚1-丁烯(PBt)热塑性弹性体(TPE).考察了聚合条件对PBt TPE的影响,并用差示扫描量热法对聚合物进行了分析.结果表明,随着氢气压力的升高,单体转化率、催化效率呈下降趋势;随着Al/Ti(摩尔比)的增加,转化率和催化效率先升高后降低;随着Ti/Bt(摩尔比)的增加,转化率和催化效率逐渐升高;随着聚合温度的升高,转化率和催化效率先升高后降低;在氢气压力为0.2 MPa、Al/Ti为300、Ti/Bt为2×10-5、反应温度为30℃的聚合条件下,合成出转化率为80.0%的PBt TPE.随

低温合成高等规度聚1-丁烯

考察了低温聚合下三乙基铝/负载钛高效催化剂[n(Al)/n(Ti)]、n(Ti)/1-丁烯[n(Bt)]、二苯基二甲氧基硅烷[n(DDS)]/n(Ti)和氢气压力对聚1-丁烯等规度和特性黏数的影响,并用差示扫描量热仪和偏光显微镜对自制试样和日本三井化学公司的试样进行了分析比较.结果表明,当n(DDs)/n(Ti)为13.21、n(Ti)/n(Bt)为3×10-5、n(Al)/n(Ti)为200、温度为15℃及氢气压力为0.02 MPa时可以合成等规度为97.2%、特性黏数为254 mL/g的聚1-丁烯.自制试样和三井化学公司试样的熔点与熔限温度范围基本一致,二者的结晶度分别为63.90%和82

负载钛催化1-丁烯本体聚合动力学

采用TiCl4/MgCl2-Al(i-Bu)3催化体系在10 L聚合釜中研究了本体法1-丁烯的聚合动力学.结果表明,在反应温度为20 ℃的条件下,聚合的速率方程为Rp=157[Ti]1.1[Bt]PH20.4;在10～30 ℃时的聚合活化能为46 kJ/mol.提高催化剂浓度、聚合温度和氢气压力均能明显提高单体转化率,加快聚合速率.

外给电子体对1-丁烯聚合的影响

用Ziegler-Natta催化剂合成高全同结构的聚1-丁烯,考察了3种硅烷类外给电子体对1-丁烯聚合的影响.结果表明,在相同的聚合条件下,外给电子体对聚1-丁烯全同含量的影响从大到小依次为D-A、D-B和DDS,其中D-A更有利于合成高全同含量及性能更好的聚1-丁烯;氢气作为链转移剂能很好地控制聚1-丁烯的相对分子质量,外给电子体对其的敏感性从小到大依次为D-B、D-A和DDS.氢气在用量不大时可以起到提高1-丁烯转化率的作用.